| 目次 はじめに 製作方針 構成と動作の検討 回路構成 主要部品 製作 テストと調整 試聴結果 ６ＡＨ４-ＧＴとの差し替え |
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目次
はじめに
製作方針
構成と動作の検討
回路構成
主要部品
製作
テストと調整
試聴結果
６ＡＨ４-ＧＴとの差し替え
６ＡＨ４-GTの全段差動ツイン・モノラルアンプを作った後、さて、今年は何をやろうかというところです。
やっぱり、私としては、真空管アンプ然としたものより、半導体ミックスの方がやる気がでそうな感じです。 それと、今度は、はじめから負帰還を多めにかけることを前提としたアンプをやってみたい気もします。
そういうわけで、以前からちょっと気になっていた上條さんの超三極管接続と差動を組み合わせた回路ができないものかと思って、０ｄＢアンプでお世話になった”ＵＴｉＣｄさん”の掲示板で相談したところ、参考になる回路があるということで紹介いただいたのが”かつさん”の「２Ａ３超三極管接続−ＭＸ」です。 超三極管接続（以下超三結と略）というのは出力管を五極管でするものだとばっかり思っていた私には三極管の２Ａ３で超三結というのが意外でした。(^^)
かつさんの詳しい解説を見てもすぐ理解できない回路でしたが、真空管アンプらしくない？設計感覚と、「だれでも作れる」と書いてある簡略化バージョンも発見したので、これを学習させていただくことにしました。 ちなみに、「超三極管接続−ＭＸ」というのは、超三結”モドキ”に”たすき掛け（クロス）”差動によるようです。 詳しくは、上記の「かつさん」の解説をご覧ください。
回路的には、6AH4-GT全段差動ツイン・モノラルアンプを改造できそうな感じもしましたが、同アンプは、私が初めてまともに作ったアンプなので手を付けずに置いておきたいのと、また、改造してしまうと聴き比べができないので新たに製作することにします。
ポイントは、半導体ウエイトを高め負帰還を積極的に使った回路が音質的にも期待できるのではないかと思うので、「超三結−ＭＸ」によって、それを確認することです。 また、これまでは、もっぱらモノラルだったのですが、今回は電源トランス１台でステレオ構成にしてみることにします。
１．回路は”かつさん”の「超三極管接続−ＭＸ」の簡略化バージョンを見本にさせていただく。
２．半導体ウエイトを高め、負帰還を大きくかけた真空管アンプの音質特性を確認する。
３．今回も、入門キットに負けないローコストレベルに収める。
とりあえず、どんな感じになるか候補の球を決めて、試しに動作ラインを引いて具体的に検討してみることにします。
全段差動と同じ６ＡＨ４-ＧＴを出力管にすれば聴き比べできていいかなと思うのですが、同じ球ばかりやるのも何なので、値段も手頃で特性の似た６ＣＫ４−ＧＴを試してみることにします。
＜出力管＞
最初は、出力段も差動にしょうかと思っていたのですが、ドライバ段の差動で出力管をドライブするＭＸでは、出力段差動は屋上屋を重ねる感があるのと、一度ＡＢ級というのもやってみたいので出力段は通常のプッシュプルのＡＢ級にしてみることにしました。 下の図は、ぺるけさんのマニュアルにあった６ＣＫ４の特性図に８ＫΩの出力トランス（ＯＰＴ）でのプッシュプルの一つの球当たりの４ＫΩの負荷ラインと二つの球の２ＫΩの合成ラインを引いてみたものです。 電源トランスの都合で電流量は押さえ気味にした設定ですが、動作点をプレート電圧（Ｅｐ）２７０V付近、プレート電流（Ｉｐ）３２ｍＡ位、バイアス−３３Ｖ位に置いたＡＢ級動作です（図では１０Ｗのラインを引いていますが６ＣＫ４の定格は１２Ｗ）。
＜電圧増幅管（帰還管）＞
超三結の帰還管になるわけですが、超三結は真空管のプレートからグリッドへの従来のＰ−Ｇ帰還回路の帰還抵抗Ｒｆを三極管に置き換えたもので、下の図Ａのように入力電流がＲｆを通って出力電圧を規定するＯＰアンプ（オペアンプ＝演算増幅器）回路のような動きに相当するようです。
真空管が抵抗と同等な働きをするというは不思議な感じがしますが、下の図Ｂのように三極管のカソードに入れた抵抗でグリッドにバイアスを与えた回路で、カソードに電流入力すると、カソード・プレート間に電圧が生じるという三極管の電圧増幅作用そのものが、電流が流れると電圧が生じるというＶ＝Ｉ・Ｒの抵抗動作に等しいということのようです。 この使い方は、どっかで見たことがあるというか、真空管を二段に積み重ねるＳＲＰＰ（シャント・レギュレーティッド・プッシュプル）の上側球の使いかたですね。 ただ、ＳＲＰＰと違って、超三結の帰還管プレートは出力管プレートへの接続になります。
そういったことで、プレート電圧が最大になる時にプレート電流が多く流れる使い方になるので、最大定格が４５０Ｖ（５Ｗ）ある６ＳＮ７ＧＴＢ（６ＳＮ７ＧＴ＝定格３００Ｖ、３．５Ｗの改良型）を候補にすることにし、６ＳＮ７ＧＴと同類の６ＦＱ７の性能曲線図（Ｋ．ａｍｅさんの実測図）にラインを引いてみます。
要は、直線性が良くなるように、すなわち、動作ラインと各バイアスラインとの交点の間隔が出来るだけ等しくなるようなラインを引ければいいのですが、そのため、１．５ｍＡほどカソード電流をアースに流すアイドリングの下駄を見込んで、その上に最大４ｍＡ程度流す場合の５ＫΩのラインを引いています。 Ｅｐの低い側が少し広めですが、バイアスが−１０Ｖでカソード・プレート間電圧が２２０Ｖ位が動作の中心点になる感じです。 その動作点を中心にバイアス＋−１０Ｖの変化で大よそ２００Ｖ振れることになるので、スペック通りの増幅率μ＝約２０で、その時、アイドリングの１．５ｍＡの上に乗せた２ｍＡの変化で２００Ｖの電圧変化ですから、抵抗としては大よそ１００ＫΩ（２００Ｖ÷２ｍＡ）に相当することになります。
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＜超三-ＭＸ（超三もどきタスキ掛けクロス）接続＞
この帰還管６ＳＮ７ＧＴＢが出力管６ＣＫ４のグリッドとプレートの間に入り（Ｐ−Ｇ帰還）、上の図ＡのＯＰアンプ部分に相当する半導体のドライバ段 × ６ＣＫ４のμのオープンゲインの出力がクロスの帰還によって、帰還管μ（約２０倍）のロードラインで制御されることになり、元々の６ＣＫ４に比べてかなり改善された出力特性となることが期待されます。
要するに、超三極管−ＭＸとは、通常の超三極管接続の出力管のＰーＧ帰還の間に増幅率の大きい半導体の差動ドライバ段を割り込ませて、（増幅段が１段加わるため、そのままでは帰還管の動作と正逆の位相が合わなくなるところを）ドライバ段と出力管の上下（正逆）を下のイメージ図のように相互にクロス接続することにより、ドライバ段と出力段を帰還ループ内に含めて一体として大きな帰還をかけるかたちです。 大きく帰還をかけたＭＸ差動ドライブにより、出力の歪みや周波数特性の改善とともに、同相除去比（ＣＭＲＲ）や電源変動除去比（ＰＳＲＲ）によるノイズ特性やクロストーク特性の向上も期待される回路です。 ドライバ段がＡＣ差動になっているのはドリフトを避け、出力管のバイアス調整回路を兼ねるためです。
出力管の動作点を上述のようにＥｐ２７０Ｖ、Ｉｐ３２ｍＡ（６ＣＫ４一本当たり）、バイアス約−３３Ｖ。 帰還管の動作基点がＥｐ２２０Ｖ、バイアス−１０Ｖ、Ｉｐ３．５ｍＡ（６ＳＮ７ＧＴＢ片側ユニット当たり１．５ｍＡ＋２ｍＡ）の設定です。
帰還管の動作点のカソード電流はＩｐと同じ片側３．５ｍＡで、下側に入る初段差動の動作点は片側２ｍＡ、差動の負荷抵抗が５ＫΩ＝帰還管のグリッドバイアス抵抗が作るグリッド・カソード間バイアスが−１０Ｖ、その時の帰還管プレート・カソード間電圧が２２０Ｖになり、電源電圧（＝出力管の動作点プレート電圧２７０Ｖ）から帰還管のカソード電位は５０Ｖ（２７０Ｖ−２２０Ｖ）になり、これが次段ドライバ段のベース電位になります。 帰還管カソード電流のうちアイドリングの１．５ｍＡはＲ１４・Ｒ１５の３３ＫΩを通じてアースに流れる計算です。
初段差動はデュアルＦＥＴの２ＳＫ３８９（Ｊ１・Ｊ２）ですが、耐圧（５０Ｖ）が不足することと、ゲート過剰逆電流を抑えるためドレン・ソース間電圧（ＶＤＳ）が大きくならないようにトランジスタ２ＳＣ１７７５Ａ（Ｑ１・Ｑ２）でカスコードブートストラップにしています。 帰還管の特性のバラ付きを補正できるように負荷抵抗５ＫΩは４．７ＫΩの固定抵抗と５００Ωの可変抵抗器（以下ＶＲと略）ＶＲ４・５に別け、差動ソースの２ＳＣ１８１５（Ｑ３）とＴＬ４３１Ｃ（２.５Ｖの基準電圧ＩＣ）で構成した定電流源の電流量を可変（ＶＲ３で調整）にして帰還管６ＳＮ７ＧＴＢの動作点（＝帰還管カソード電位＝ドライバ段ベース電位）を調整できるように計画しています。 Ｊ１とＪ２のＦＥＴのソース・ゲート間のダイオードＤ１、Ｄ２は電源ＯＮ時に真空がまだ通電していない状態での２ＳＫ３８９の保護用です。
ドライバ段は、エミッタの二本の定電流源（２ＳＡ８７２ＡのＱ４、Ｑ５と６Ｖツエナーダイオード、Ｒ１６･１７、ＶＲ６・７で構成）を無極性コンデンサで接続したｈＦＥ（直流増幅率）約５００の２ＳＡ８７２Ａ（Ｑ６・Ｑ７）のＡＣ差動で、耐電圧の関係から同じ２ＳＡ８７２Ａ（Ｑ８・Ｑ９）でカスコード接続にしています。 前述のようにこのＡＣ差動のドライバ段は、ＤＣ的には差動の両定電流源の電流量をＶＲ６・７により、それぞれのコレクター電位（＝出力管のバイアス電圧）を独立して調整できる出力管のバイアス調整回路を兼ねています。
ＭＸ差動なので、先のイメージ図のようにドライバ段ＡＣ差動のそれぞれのコレクタ出力はここで上下（正・逆）を入れ代えて出力管グリッドへの接続になります。
回路図（ドライバ段のデカップリングコンデンサ等は省略しています。）
電源回路は、Ｂ電源、C電源（マイナス電源）とも、ダイオード整流とし、動作点を安定させるため、いずれもトランジスタとツエナーダイオードで定電圧化し、ＶＲ（可変抵抗器）で若干の電圧調整ができるようにしています。
Ｂ電源は、制御トランジスタをコレクタ・エミッタ間耐圧＝ＶCEO６００Ｖの２ＳＣ３８４０と同８００Ｖの２ＳＣ３１４８のダーリントン接続、誤差増幅回路は耐圧を稼ぐため２ＳＣ１７７５Ａと２ＳＣ２５６８（ＶCEO３００Ｖ）のカスコード接続とし、カスコードのバイアス回路はツエナーダイオードへの電流補給ラインを兼ねています。 回路のＤ３〜Ｄ５は電源ＯＦＦ時等にトランジスタのエミッタとベースを逆バイアスから保護するためで、一応、過電流保護回路（Ｑ５とＲ９）も付けています。 また、所定電圧までの電圧降下で電力消費が大きくなるＢ電源のＱ２とＱ６は放熱器に取り付けることになります。 図には載せていませんが、電源トランスの１次側にはオン・オフスイッチとヒューズ、電源ランプが入り、スイッチにはスパークキラーを付け、トランスの１次側と２次側の端子には１０Ω＋０．１μFのスナバを入れています。（回路図のコンデンサの容量が標準の値になっていない個所はコンデンサを並列追加したためです。）
Ｃ電源（マイナス電源）は、基板取り付け用の３０Ｖの小型トランスを倍電圧整流し、制御トランジスタに２ＳＡ１３５８、誤差増幅回路は２ＳＡ８７２Ａで定電圧化しています。
図には入っていませんが、ヒーターはＭＸ差動の大きな同相除去比が期待できるためＡＣ点火とし、電源トランスの３対の６．３Ｖ端子から、左右の出力管と帰還管にそれぞれ１００ΩのハムバランサＶＲを挟んで配線し、カソード電位が５０Ｖになる帰還管にはハムバランサの中点にＢ電源から５０Ｖのヒーターバイアスをかけています。 （結果論としては、後述のようにハムノイズはまったく聞こえないのでハムバランサは入れなくてもよかった感じです。）
B電源（メイン電源）
C電源（マイナス電源）
主な部品をあげておきます。 金額は大よそです。
電源トランスは二次電圧がもう少し低めのものが欲しかったのですが、適当なものがなくこれになりました。 出力管用のヒーター電流は定格一杯で余裕無しです。 出力管の６ＣＫ４ＧＴはペア品を購入。 ６ＣＫ４は全段差動に使った６ＡＨ４ＧＴよりちょっと背が高くスマートな感じです。 帰還管の６ＳＮ７ＧＴＢは６ＡＨ４と同じサイズのずんぐり型です。 写真の６ＣＫ４はロゴマークの色合いがシルバニアの６ＳＮ７と同系統でマッチングがよかったウエスチング・ハウス社製です。
＜主要部品表＞
主な部品をあげておきます。 はっきり覚えていないものもあるので金額は大よそです。 トランス類と真空管、シャーシで大よそ３万円位、その他諸々を含めても４万円程度のローコストです。
部品名称 型式・規格 単価 数量 合計 電源トランス タンゴ PH-185 280V/250V/60V、DC180mA、6．3V×3 8,620 1 8,620 出力トランス ノグチ PMF-15P 15W プッシュプル用 4,000 2 8,000 Ｃ電源用トランス SEL PK-30003 30Ｖ/34mA 560 1 560 シャーシ タカチ YM-400 400W×240D×55H×1mmT 3,000 1 3,000 出力管 傍熱三極電力増幅管、6CK4GT 550V 12W、TUNG SOL 3,600 2組 7,200 帰還管 双三極電圧増幅管、6SN7GTB 450V 5W、SYLVANIA 1,700 2 3,400 ラグ型コンデンサ ラグ端子型、平滑用500V47μF、出力段バイパス用500V100μF 600 3 1,800 2SK389 デュアルFET、GRグレード 120 2 240 2SC1775A 日立NPNトランジスタ、120V、50mA 70 5 350 2SA872A 日立PNPトランジスタ、-120V、50mA 70 13 910 2SC3148 東芝NPNトランジスタ、800V、3A 300 1 300 2SC3840 日電NPNトランジスタ、600V、1A 200 2 400 2SC2568 日電NPNトランジスタ、300V、200mA 50 1 50 2SC1815 東芝NPNトランジスタ、50V、150mA 15 2 30 2SA1358 東芝PNPトランジスタ、-120V、1A 60 1 60 音量ボリューム 東京光音 2CP601 20KΩ ニ連Aタイプ 1,750 1 1,750 放熱器 50mmD×150mmW×30mmH 600 1 600
シャーシは、前回の６ＡＨ４-ＧＴ全段差動アンプで補強が大変で懲りたはずのタカチＹＭ-４００ですが、今回は補強が少なくてすむように、本来底板になる方を上にしてひっくり返して使う作戦で、サイドを幅広のアルミアングルで補強し、ヒッコリーのサイド板を当て、上面には基板の取り付けビスの頭を隠すために本来の天板を切ったカバープレートを乗せることにします。
レイアウトは、シャーシの向かって右側を電源関係に割り当て、手前に電源トランス、その背後に電源用のコンデンサ、一番後ろに放熱器を置き、残った左側は、手前に出力管、その後ろに帰還管、最後尾に出力トランス（以下ＯＰＴと略）の構成です。
シャーシの天板裏に普通に取り付けるとＣ電源の１,０００μFのコンデンサーの頭がはみ出すので、電源部とアンプ回路部の間の天板補強アングルを利用してアルミ板の仕切りを入れ、Ｃ電源とヒーター用のハムバランサ３個はそこに取り付けます。
回路部分は、Ｂ電源、Ｃ電源、初段差動回路、ドライバ段ＡＣ差動の各部分ごとにユニバーサル基板に組み、初段のコレクタ抵抗＝帰還管のバイアス抵抗と調整用ＶＲは小さい基盤に乗せて帰還管の側に置くことにします。
初段差動の２ＳＫ３８９はＩｄｓｓを測って５ｍＡ台の２ヶを選別し、初段とドライバ段のトランジスタもｈＦＥ（直流電圧増幅率）を揃えてペア組みしエポキシ接着剤で熱結合し、後で点検・調整がしやすいようにＣＲＤ（定電流ダイオード）やツエナーダイオード、抵抗類も全て測ってバラ付きのあるものを外して回路に組みました。
組み立ては、まず、ＡＣ配線とヒーター配線を行い、電源トランスを搭載。 Ｂ・Ｃ電源基板と電源トランジスタの放熱器取り付けを行い、電源ラインとアースラインを引き出しておきます。 次いで、出力段のバイパスコンデンサへの電源ラインとアースラインの配線やＯＰＴ、出力管ソケットへの配線を行い、 出力管ソケットのプレート端子にはプレート電流を計るための１００Ωの抵抗を付けておきます。
次に、入出力端子まわりの配線を行い、シャフト延長した音量調整ＶＲと初段の基板を取り付け、帰還管ソケットの配線とバイアス基板の取り付けを済ませます。 最後に、残ったドライバ段を取り付け、帰還管カソードからドライバ段ベースへの入力ラインとドライバ段から出力管グリッドへの出力ラインの配線を行います。 この配線は正・逆それぞれのコードの色を変えておいてクロスの配線に間違が起こりにくいようにしました。
配線をチェックした上で、真空管を挿さない状態で通電テストに入ります。 帰還管カソードのバイアス抵抗＝初段ＦＥＴ差動の負荷抵抗はＶＲを調整して４．７ＫΩの固定抵抗と合わせて５ＫΩちょうどにセットしておき、回路のその他の調整用ＶＲ類も計画値に合わせておきます。 ゲートのＯＰＴ二次側からのオーバーオールＮＦＢ（負帰還）の調整用ＶＲ２は無帰還のゼロΩ位置です。 ヒーター電位が無負荷で６Ｖちょいと低いものの、Ｂ電源、Ｃ電源とも計画値から見てすべて正常です。
次いで、入力ショートで、帰還管の６ＳＮ７ＧＴＢを挿して見ます。 ターゲットは帰還管カソード電位ですが、真空管が暖まりプレート電流が流れて所定の動作電位になるまで２分程度かかります。 ユニットのバラ付きから帰還管各カソードは同じ電位にはならないので、安定した段階で左右それぞれの球の電位の高い方のユニットのカソード電位が所定の５０Ｖになるように初段差動の電流量をＶＲ３で仮調整します。 低い方のユニットはカソードのバイアス抵抗の調整ＶＲ（ＶＲ４もしくはＶＲ５）でカソード電位を同レベルに仮調整します。 球のバラ付きで帰還管のカソード電位が段違いになること自体は回路動作上は特に問題ではなく、ざっと合わせておきます。 続いて、出力管ソケットのグリッド端子の電位＝ドライバ段の出力電位を所定の−３３Ｖ付近になるように、ドライバ段ＡＣ差動のそれぞれの定電流源のＶＲ６、ＶＲ７で仮調整しておきます。
最後に、出力端子に８Ωのダミー抵抗を繋いで、出力管６ＣＫ４を挿します。 出力管のプレート電流が流れ過ぎていないことを各出力管プレートに付けた１００Ωの抵抗の電位を当たっていずれも異常の無いことを確認します。 電源回路のＶＲでＢ電源出力管プレート電圧を所定の２７０Ｖに、Ｃ電源を−６６Ｖに調整した上で、改めて各帰還管カソードの電位を再調整します。 若干ドリフトがでますが、初段定電流源のＶＲで先に合わせておいた電位の高い側のユニットのカソードを５０Ｖに再調整し、もう一方のユニットのカソードをバイアス抵抗のＶＲ４もしくは５で同電位にします。 次いで、出力管プレートの１００Ωの両端電位差からプレート電流が３２ｍＡ（１００Ω抵抗の電位差が３．２Ｖ）になるようにドライバ段ＡＣ差動（＝ＤＣ的には出力管バイアス調整回路）の定電流源の電流量をＶＲ６・７で調整します。
プレート電圧２７０Ｖ、帰還管カソードを５０Ｖ、出力管プレート電流３２ｍＡに合わせた時の６ＳＮ７ＧＴＢの動作点バイアス（グリッド・カソード間電圧）は想定の−１０Ｖよりやや小さい約−９Ｖで初段差動の電流量は計画の２ｍＡより少ないバランスで、バイアスは想定の−３３Ｖに対して−３１Ｖ前後とやや低めです。
調整が無事終わったので、出力管プレートの電流計測用の１００Ωの抵抗を外しプレート配線を繋ぎ直して、ＣＤプレイヤーとスピーカーを繋いでみます。
緊張の一瞬ですが、電源ＯＮ！ う〜む、ヒーターのハムバランサは中点のままですが、耳を近づけてもノイズはまったく聞こえません。
ボリュームを回すと・・・、おおっ！ 音がちゃんと出ます。(^o^)/
初段差動特性を整えるためのオーバーオールの負帰還量調整用のＶＲ２を回してみても発振しません。 う〜ん、意外とすんなりです。
＃実は、後で、オーバーオールＮＦＢの帰還量を決める調整をしようとしたら片チャンネルのＶＲを回せば回すほど音が大きくなり正帰還になっていました。 正帰還になると即発振するもんだと思っていたのですが、すぐ発振するとは限らないのね。(^^;
ということで、正帰還になっている側のＯＰＴの出力管へのプレート配線を入れ替えて繋ぎ直します。
これで、「超三結−ＭＸ簡単化バージョン」実機第１号（たぶん）の製作は一応完成です！ ぱちぱち。(^o^)
追記；
＃半導体を使って大きく帰還をかけた回路なので一抹の不安がありましたが、作ってみたところ非常に安定した回路でした。
＃出力管プレートの１００Ωの抵抗を調整のたびに付けたり・外したりするのも面倒なので、各カソードに５．６Ωの抵抗を入れてそれで調整するように変更しました。
さて、オーバーオールの負帰還をかけた状態で、いよいよ試聴です。
６ＣＫ４のキャラクターか中域の厚い感じはあまり強くなく、高域もナチュラルで、帯域フラットな感じです。
叩く音や弾く音のアタック感はツイン・モノラルの６ＡＨ４全段差動の方がどちらかと言うとシャープな感じですが、この６ＣＫ４超三ＭＸも低域は遜色ない感じで、一種の静寂感みたいなものを感じさせるところがあります。 また、全段差動より音の出方がやや広角ですが、音場の広がりがステレオ感とスケール感にプラスになっている感じで、楽器編成の多いものや録音に音響効果を積極的に使ったもの、逆に、軽い感じやソフトな曲などもいい感じで聴け、トータルな特性が評価できるように思います。(^o^)
出力管を６ＡＨ４-ＧＴと差し替えて試してみることにします。 （ピンＮo．３が、６ＡＨ４ではＮＣピン（ノン・コネクト）に、６ＣＫ４では放熱用のもう一つのグリッドピンになっていますが、共通のピンＮo．１のグリッドのみを使用し、ピンＮo．３は何も接続しないＮＣです。）
プレート電圧は同じ２７０Ｖで、バイアス−２６Ｖ位、プレート電流２２ｍＡ程度を動作点にした設定です。 ドライバ段のＣ（マイナス）電源を６１Ｖに下げ、ドライバ段＝バイアス調整回路の定電流源のＶＲ６・７を回してコレクタ電位＝出力管バイアスを−２６Ｖに合わせておきます。
最初は全段差動に挿していたＧＥの６ＡＨ４を挿してみましたが、一本だけバイアス調整範囲内ではうまく合わないため、ＳＩＬＶＡＮＩＡの６ＡＨ４に替え、それぞれのバイアスを再調整し、カソードの５．６Ωの抵抗の両端電位でＩＰを想定の２２ｍＡに合わせます。
さて、６ＡＨ４に替えての試聴です。 音を出してみると、中域がやや太い感じで、音が前にでる感じもやや強くなり、どちらかと言うと真空管アンプらしい感じが強まります。 高域もスカッとした感じで、いい感じです。
最後になりましたが、
回路を参考にさせていただいた上に、いろいろお教えいただいた、”かつさん”に感謝いたします。m(＿)m
また、ＵＴｉＣｄさんの掲示板、一庵さんの掲示板でアドバイスをいただいた皆様方に、
改めてお礼申し上げます。m(＿)m
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